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Neutro artificiale

Indice

Premessa

Questa è la revisione leggermente ampliata di un vecchio articolo: le idee nuove scarseggiano...
Ad ogni modo, stavolta, la riedizione si è anche resa necessaria per un errore grossolano sul valore di una corrente nel vecchio articolo. Devo ringraziare il lettore che lo ha evidenziato in questo thread, purtroppo credendo di essere lui in errore: si sbagliava, ahimé! Spero, se pur in ritardo, di rimediare alla figuraccia protrattasi negli anni, anche se l'amarezza per non essermene mai accorto rimarrà.
Il vecchio articolo era la risposta ad un quesito pervenuto nel forum:
Quando un sistema trifase ha solo tre fili, per esempio perché il trasformatore ha il secondario a triangolo, è possibile costruire un neutro artificiale?
In teoria sembrerebbero bastare tre impedenze a stella usandone il centro per derivare il neutro artificiale. L'articolo mostra il perché non si possono utilizzare resistenze o reattanze semplici ed illustra una struttura magnetica adatta allo scopo, spesso usata in media tensione e tornata di attualità anche in bassa tensione, non solo per ottenere un neutro artificiale ma anche come compensatore di armoniche: il reattore trifase a zig-zag.

Il neutro artificiale

Un'impedenza Zu deve essere alimentata alla tensione E = \frac {U}{\sqrt{3}} \, \text{V} dove U è la concatenata del sistema trifase. Realizzata una stella di impedenze Z il carico monofase potrebbe essere alimentato tra il centro stella ed una fase qualsiasi.

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Ma non basta sapere che esiste la tensione corretta a vuoto perché il carico collegato funzioni correttamente. Bisogna tenere conto della caduta di tensione dipendente dal valore dell'impedenza del generatore equivalente di Thevenin visto tra quei due punti. La sua forza elettromotrice è pari alla tensione stellata E, mentre l'impedenza interna è \dot Z/3, se, per semplicità consideriamo nulle le impedenze della linea, come nello schema sopra. Il circuito su cui ragionare è il seguente

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La tensione ai capi del carico sarà:
\dot E_u=\dot Z_u \frac {\dot E}{\dot Z_u+ \dot Z/3}.
Quindi
\dot Z=3 \dot Z_u \left ( \frac{\dot E}{\dot E_u}-1 \right )
Cioè

\frac {\dot Z}{\dot Z_u}=3 \left ( \frac{\dot E}{\dot E_u}-1 \right )

Se ad esempio \dot Z e \dot Z_u sono pure resistenze, E ed Eu sono in fase e la relazione precedente nell'ipotesi di desiderare E_u= 220 \, \text{V} con E=230 \, \text{V} fornisce
R=3R_u \times \left ( \frac{230}{220} -1 \right )
Supponiamo si tratti di un carico resistivo che a 220 \, \text{V} assorbe 10 \, \text{A}. Si ha R_u=22 \, \Omega ed R=3 \, \Omega il che significa che la stella di resistenze, se permanentemente inserita assorbirebbe, senza carico monofase collegato, I_R=76{,}7 \, \text{A} dissipando 3 \times 230^2/3=52{,}9 \, \text{kW} ben più dei 2{,}2 \, \text{kW} del carico.
Non cambia molto con il carico collegato.
Ad esempio nella resistenza R della linea L1 che risulta in parallelo al carico, c'è una corrente I_1=\frac{220}{3}=73{,}3 \, \text {A}. Non molto diverse le altre due correnti.

Per esercizio ad ogni modo calcoliamole tutte

\begin{array}{l} {{\dot I}_1} = \frac{{{V_{1O'}}}}{R} = \frac{{220}}{3} = 73{,}3 \, \text{A}\\ {{\dot I}_2} = \frac{{{{\dot E}_2} - {{\dot E}_1} + R{I_1}}}{R} = \frac{{230\angle - 120 - 230 + 3 \times 73{,}3}}{3} = \frac{{ - 115 - {\rm{j}}199 - 230 + 220}}{3} = \\ = - 41{,}7 - {\rm{j}}66{,}3 = 78{,}3\angle 238\\ {{\dot I}_3} = \frac{{{{\dot E}_3} - {{\dot E}_1} + R{I_1}}}{R} = \frac{{230\angle 120 - 230 + 3 \times 73{,}3}}{3} = \frac{{ - 115 + {\rm{j}}199 - 230 + 220}}{3} = \\ = - 41{,}7 + {\rm{j}}66{,}3 = 78{,}3\angle 122 \, \text{A} \end{array}

Agli stessi risultati possiamo pervenire anche applicando Millman alla stella squilibrata che il parallelo di R_u con R determina
\begin{array}{l} {V_{O'O}} = \frac{{\frac{{{{\dot E}_1}}}{{R||{R_u}}} + \frac{{{{\dot E}_2}}}{R} + \frac{{{{\dot E}_3}}}{R}}}{{\frac{1}{{R||{R_u}}} + \frac{1}{R} + \frac{1}{R}}} = \frac{{\frac{{230}}{{2{,}64}} + \frac{{230\angle - 120}}{3} + \frac{{230\angle 120}}{3}}}{{\frac{1}{{2{,}64}} + \frac{1}{3} + \frac{1}{3}}} = \\ = \frac{{87{,}1 + 76{,}7\angle - 120 + 76{,}7\angle 120}}{{1{,}045}} = \frac{{87{,}1 - 38{,}4 - {\rm{j68}} - {\rm{38{,}4 + j68}}}}{{1{,}045}} = \frac{{10{,}3}}{{1{,}045}} = 9{,}85 \, {\rm{V}} \end{array}
\begin{array}{l} {{\dot I}_1}' = {{\dot I}_1} + {{\dot I}_u} = \frac{{{{\dot E}_1} - {V_{O'O}}}}{{R||{R_u}}} = \frac{{230 - 9{,}85}}{{2,64}} = 83{,}4 \, {\rm{A}}\\ {{\dot I}_u} = {{\dot I}_1}'\frac{R}{{R + R_u}} = 83{,}4\frac{3}{{25}} = 10 \, {\rm{A}}\\ {{\dot I}_1} = {{\dot I}_1}' - {{\dot I}_u} = 83{,}4 - 10 = 73{,}4 \, {\rm{A}}\\ {{\dot I}_2} = \frac{{{{\dot E}_2} - {V_{O'O}}}}{R} = \frac{{230\angle - 120 - 9{,}85}}{3} = \frac{{ - 115 - {\rm{j}}199 - 9{,}85}}{3} = - 41{,}7 - {\rm{j}}66{,}3 = 78{,}3\angle 238 \, \text{A}\\ {{\dot I}_3} = \frac{{{{\dot E}_3} - {V_{O'O}}}}{R} = \frac{{230\angle 120 - 9{,}85}}{3} = \frac{{ - 115 + {\rm{j}}199 - 9{,}85}}{3} = - 41{,}7 + {\rm{j}}66{,}3 = 78{,}3\angle 122 \, \text{A} \end{array}

Con reattanze induttive non ci sarebbe dispersione di potenza ovviamente, ma risulta un eccessivo impegno di potenza reattiva sia a vuoto che a carico. Desiderando ottenere sempre 220 V su una resistenza da 22 ohm, la reattanza di ogni ramo della stella deve avere il valore che si ricava dall'espessione in precedenza usata. Basta sostituire jX ad R quindi, con alcuni passaggi, ricavare X
\begin{array}{l} \frac{{{\rm{j}}X}}{{{R_u}}} = 3\left( {\frac{{\dot E}}{{{{\dot E}_u}}} - 1} \right)\\ \frac{{{\rm{j}}X}}{{3{R_u}}} + 1 = \frac{{\dot E}}{{{{\dot E}_u}}}\\ \sqrt {\frac{{{X^2}}}{{9R_u^2}} + 1} = \frac{E}{{{E_u}}}\\ {\left( {\frac{E}{{{E_u}}}} \right)^2} - 1 = \frac{{{X^2}}}{{9R_u^2}}\\ X = 3{R_u}\sqrt {{{\left( {\frac{E}{{{E_u}}}} \right)}^2} - 1} = 3 \times 22 \times \sqrt {{{\left( {\frac{{230}}{{220}}} \right)}^2} - 1} = 66 \times 0{,}305 = 20{,}1 \, \Omega \end{array}
La potenza reattiva impegnata a vuoto è
Q=3 \times \frac{{{{230}^2}}}{{20,1}} = 7896 \, {\mathop{\rm var}}

Con il circuito di Thevenin calcoliamo la corrente sul carico
{{\dot I}_u} = \frac{{{{\dot E}_1}}}{{{R_u} + \frac{{{\rm{j}}X}}{3}}} = \frac{{230}}{{22 + {\rm{j}}\frac{{20,1}}{3}}} = \frac{{230}}{{23\angle 17}} = 10\angle - 17 \, {\rm{A}}
Quindi risaliamo alle correnti sulle reattanze
\begin{array}{l} {V_{1O'}} = {R_u}{{\dot I}_u} = {{\dot E}_u} = 22 \times 10\angle - 17 = 220\angle - 17{\rm{V}}\\ {{\dot I}_1} = \frac{{{V_{1O'}}}}{{{\rm{j}}X}} = \frac{{220\angle - 17}}{{{\rm{j}}20,1}} = 10,9\angle - 107{\rm{A}}\\ {{\dot I}_2} = \frac{{{{\dot E}_2} - {{\dot E}_1} + {\rm{j}}X{{\dot I}_1}}}{{{\rm{j}}X}} = \frac{{230\angle - 120 - 230 + {\rm{j}}20{,}1 \times 10,9\angle - 107}}{{{\rm{j}}20,1}} = \frac{{ - 115 - {\rm{j}}199 - 230 + 220\angle - 17}}{{{\rm{j}}20{,}1}} = \\ = \frac{{ - 135 - {\rm{j}}263}}{{{\rm{j}}20{,}1}} = \frac{{296\angle 243}}{{20\angle 90}} = 14{,}7\angle 153\\ = - 41{,}7 - {\rm{j}}66{,}3 = 78,3\angle 238\\ {{\dot I}_3} = \frac{{{{\dot E}_3} - {{\dot E}_1} + {\rm{j}}X{{\dot I}_1}}}{{{\rm{j}}X}} = \frac{{230\angle 120 - 230 + 220\angle - 17}}{{{\rm{j}}20,1}} = \frac{{ - 115 + {\rm{j}}199 - 230 + 210 - {\rm{j}}64}}{{{\rm{j}}20{,}1}} = \\ = \frac{{ - 135 + {\rm{j}}135}}{{{\rm{j}}20{,}1}} = \frac{{191\angle 135}}{{{\rm{j}}20{,}1}} = 9{,}5\angle 45 \end{array}
La potenza reattiva impegnata a carico è
Q = X\left( {I_1^2 + I_2^2 + I_3^2} \right) = 20{,}1 \times \left( {{{10{,}9}^2} + {{14{,}7}^2} + {{9{,}5}^2}} \right) = 8546 \, {\mathop{\rm var}}
quasi il quadruplo della potenza attiva sulla resistenza il che significa un fattore di potenza pari a 0,25.
Se poi controlliamo le tensioni stellate otteniano una discreta dissimmetria
\begin{array}{l} {{\dot E}_{1u}} = {{\dot E}_u} = {\rm{j}}X{{\dot I}_1} = 20,1\angle 90 \times 10,9\angle - 107 = 220\angle - 17{\rm{V}}\\ {{\dot E}_{2u}} = {\rm{j}}X{{\dot I}_2} = 20,1\angle 90 \times 14,7\angle 153 = 295\angle 243{\rm{V}}\\ {{\dot E}_{3u}} = {\rm{j}}X{{\dot I}_3} = 20,1\angle 90 \times 9,5\angle 45 = 191\angle 135{\rm{V}} \end{array}

In conclusione la strada di tre impedenze a stella per costruire un neutro artificiale non è una strada praticabile.
I problemi esposti diventano trascurabili solo se il carico monofase assorbe una piccola potenza, come nel caso di strumenti di misura.

Osservazioni

Possiamo vedere le cose immaginando di sostituire all'impedenza tra fase e neutro artificiale un generatore ideale di corrente che eroga la stessa corrente assorbita dall'impedenza:

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Ora applichiamo la sovrapposizione degli effetti facendo agire in un primo circuito tutti i generatori di tensione e spegnendo, quindi aprendo, il generatore di corrente, ed in un secondo circuito il solo generatore di corrente spegnendo, quindi cortocircuitandoli, i generatori di tensione

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Dal primo circuito si ha
{{\dot I}_1}' = \frac{{{{\dot E}_1}}}{{\dot Z}};{{\dot I}_2}' = \frac{{{{\dot E}_2}}}{{\dot Z}};{{\dot I}_3}' = \frac{{{{\dot E}_3}}}{{\dot Z}};\dot I_u' = 0
{{\dot E}_u}' = {{\dot V}_{1O'}}' = {{\dot E}_1}

Dal secondo
{{\dot I}_1}'' = {{\dot I}_2}'' = {{\dot I}_3}'' = - \frac{{{{\dot I}_u}}}{3}
{{\dot E}_u}'' = {{\dot V}_{1O'}}'' = - \frac{{\dot Z{{\dot I}_u}}}{3}

quindi abbiamo
\begin{array}{l} {{\dot I}_1} = {{\dot I}_1}' + {{\dot I}_1}'' = \frac{{{{\dot E}_1}}}{{\dot Z}} - \frac{{{{\dot I}_u}}}{3}\\ {{\dot I}_2} = {{\dot I}_2}' + {{\dot I}_2}'' = \frac{{{{\dot E}_2}}}{{\dot Z}} - \frac{{{{\dot I}_u}}}{3}\\ {{\dot I}_3} = {{\dot I}_3}' + {{\dot I}_3}'' = \frac{{{{\dot E}_3}}}{{\dot Z}} - \frac{{{{\dot I}_u}}}{3} \end{array}
{{\dot E}_u} = {{\dot V}_{1O'}} = {{\dot E}_u}' + {{\dot E}_u}'' = {{\dot E}_1} - \frac{{\dot Z{{\dot I}_u}}}{3}
Le espressioni ricavate mostrano che, a carico, la corrente sulle impedenze è la composizione delle correnti a vuoto (cioè senza carico derivato tra una fase ed il loro centro stella) con un terzo della corrente sul carico tra fase e neutro.
La tensione sul carico è le tensione stellata cui si sovrappone la caduta su una delle impedenze della stella dovuta ad un terzo della corrente di carico: tale tensione è detta omopolare in quando dovuta a correnti che hanno la stessa fase nelle tre fasi.
E' perciò indispensabile che le correnti a vuoto siano il più piccole possibile, mentre occorre che le correnti del carico non alterino eccessivamente le tensioni.
Ciò si ottiene con un componente che presenta rispetto alle tensioni di fase un'impedenza elevata ed un'impedenza bassa rispetto alle correnti omopolari.
I seguenti grafici illustrano i casi numerici in precedenza esaminati

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Reattori a zig-zag

Per avere dunque un neutro artificiale permanente per carichi di potenza, occorre, come detto, una stella trifase che presenti un'impedenza elevata rispetto alle tensioni simmetriche, ma che, rispetto ad un carico collegato tra il suo centro ed una fase, presenti una impedenza molto bassa.
Il reattore trifase a zig-zag ha proprio questa caratteristica.

image004.gif

Su un nucleo magnetico a tre colonne sono disposti 6 avvolgimenti. Il primo avvolgimento di ogni colonna è collegato in serie al secondo avvolgimento della colonna successiva. Le tre serie sono collegate a stella.
Il reattore è inserito in rete come nella seguente figura

image005.gif

Quando non c'è il carico monofase ogni mezzo avvolgimento di colonna è percorso da correnti di ugual modulo ma sfasate di 120^{\circ}. La forza magnetomotrice è dunque diversa da zero ed il flusso magnetico che si instaura nella colonna dà luogo ad una elevata reattanza che è dello stesso ordine di grandezza di quella di un trasformatore a vuoto; la indicheremo con X_{v_r}. Le correnti nei due semiavvolgimenti sono perciò piccole, corrispondenti alle normali correnti a vuoto di un trasformatore.

La corrente di un carico monofase si suddivide, come visto in precedenza, in tre parti.
Ogni semiavvolgimento di una stessa colonna è percorso da correnti uguali in modulo e fase, che circolano però in senso inverso. La forza magnetomotrice complessiva è dunque nulla e, con essa, il flusso magnetico della colonna. La reattanza corrispondente ad ogni fase è allora solo quella del flusso di dispersione tra i due semiavvolgimenti, quindi è molto bassa, di valore percentualmente comparabile a quella di cortocircuito di un trasformatore. La indicheremo con X_{0_r}
Rn è la resistenza di messa a terra del neutro adottata in genere in media tensione come precisato più avanti ( paragrafo "Quando e come").

Reti di sequenza

Generalmente questo tipo di problemi è analizzato ricorrendo alle reti di sequenza.
Ogni situazione squilibrata, e l'alimentazione monofase è la più squilibrata di tutte, può essere ricondotta alla considerazione dei tre bipoli di sequenza, diretta, inversa e zero (od omopolare) determinati nella sezione di impianto che interessa, nel nostro caso quella tratteggiata ed indicata con S nella figura che segue

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In tale rete il collegamento franco di un estremo libero di una delle impedenze Zu con il neutro artificiale N corrisponde alla derivazione di un carico monofase nella rete di partenza. Nello schema precedente il collegamento con resistenza nulla è in rosso.
Le altre due impedenze Zu con un estremo non collegato servono per mantenere la simmetria della rete nella sezione S.
I tre bipoli sono allora rappresentati nella seguente figura. Le tensioni di rete siano simmetriche, quindi esista solo la terna di tensioni di sequenza diretta di valore Ed = E

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La corrente nel carico monofase è la corrente nel collegamento di cortocircuito effettuato che corrisponde alla serie dei tre bipoli di sequenza.

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Con le tre impedenze semplici a stella si ha:
\dot Z_{d_{na}}=\dot Z_{i_{na}}=\dot Z_{0_{na}}=\dot Z
Le impedenze di sequenza sono cioè tutte identiche all'impedenza di un ramo della stella. Con il reattore a zig-zag:
\dot Z_{d_{na}}=\dot Z_{i_{na}}=\dot Z_{d_{r}}=\dot Z_{i_{r}}=\dot Z_{v_{r}}
le impedenze di sequenza diretta ed inversa sono molto elevate, dell'ordine dell'impedenza a vuoto di un trasformatore Yzn con identici avvolgimenti secondari, mentre \dot Z_{0_{na}}=\dot Z_{0_r} è molto bassa dell'ordine, ma anche inferiore, dell'impedenza di cortocircuito del trasformatore.

Nota: generalmente la parte resistiva dell'impedenza del reattore si può trascurare quindi porre
\begin{array}{l} {{\dot Z}_{{0_r}}} \cong {\rm{j}}{X_{{0_r}}}\\ {{\dot Z}_{{v_r}}} \cong {\rm{j}}{X_{{v_r}}} \end{array}

Per la rete ipotizziamo che le impedenze di sequenza diretta ed inversa siano molto basse, molto inferiori comunque sia \dot Z_{v_{r}} che a \dot Z
Poniamo perciò
{{\dot Z}_{{d_{rete}}}} = {{\dot Z}_{{i_{rete}}}} \approx 0
e, poiché il neutro non è accessibile, si ha
{{\dot Z}_{{0_{rete}}}} = \infty

Il calcolo della corrente \dot I_d= \dot I_i= \dot I_0 può allora essere svolto sul circuito seguente

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\dot I_1= \dot I_d+\dot I_i+ \dot I_0= \frac {3 \dot E}{3 \dot Z_u+ \dot Z_{0_{na}}}= \frac {\dot E}{\dot Z_u + \dot Z_{0_{na}}/3}

Con le tre impedenze a stella è \dot Z_{0_{na}} = \dot Z.
Ritroviamo lo stesso risultato determinato con Thevenin.

Con il reattore a zig-zag \dot Z_{0_{na}} = \dot Z_{0_r}.
Tale impedenza, come detto, è molto bassa rispetto a \dot Z_u.
Quando il carico monofase è scollegato, il carico per la rete corrisponde al solo reattore a zig-zag la cui impedenza di sequenza diretta è molto elevata, come quella di un trasformatore a vuoto.

Quando e come

Il reattore a zig-zag per il neutro artificiale, è usato in Media Tensione.
Spesso il trasformatore AT/MT è uno stella-triangolo. In tal modo gli avvolgimenti di alta tensione possono essere dimensionati per una tensione di isolamento che è il 58% della tensione nominale (cioè per la tensione stellata invece che per la concatenata) con un notevole risparmio sul costo.
Negli impianti industriali per evitare sovratensioni ed interrompere immediatamente il circuito in caso di guasto, conviene avere, anche in media tensione, oltre che in bassa, il neutro collegato a terra. Da qui la necessità di creare nei circuiti MT il neutro artificiale. Neutro che poi è collegato all'impianto di terra mediante una resistenza per limitare la corrente di guasto fase-terra.

La resistenza è scelta in modo da avere una corrente di guasto di circa 100 A affinché possa essere facilmente rivelata da riduttori di corrente toroidali e sia abbastanza superiore alle correnti capacitive d'esercizio così da evitare interventi intempestivi delle protezioni.

In bassa tensione l'esigenza di un neutro artificiale in genere non esiste in quanto il neutro è distribuito ed è già collegato a terra: i trasformatori di distribuzione sono in genere DYn.
Potrebbero comunque verificarsi situazioni particolari per prevederne l'uso.

Compensatori armonici

E' da segnalare un'importante applicazione in bassa tensione dei reattori a zig-zag, cresciuta di importanza con la diffusione dei carichi non lineari che assorbono correnti di forma non sinusoidale con un alto contenuto armonico. Tali carichi (raddrizzatori, inverter ecc.) possono essere considerati come generatori di correnti armoniche che provocano cadute sulle impedenze di rete, deformandone la tensione. Il fenomeno è tanto più sensibile quanto più la potenza del carico distorcente si avvicina a quella del trasformatore e può diventare assolutamente intollerabile quando il generatore non è la rete pubblica ma un gruppo elettrogeno.
Occorre allora fare in modo che le impedenze "trovate" da queste correnti siano il più piccole possibili. Le correnti di terza armonica, cioè di frequenza tripla della fondamentale, ed i suoi multipli costituiscono in un sistema trifase, terne omopolari e l'impedenza interessata è quella alla sequenza zero. I reattori a zig-zag hanno, come detto, impedenze di sequenza zero che possono essere molto basse per cui impediscono o quantomeno attenuano l'insorgere delle corrispondenti armoniche di tensione.
Funzionano perciò come compensatori armonici per i carichi non lineari. Essi vanno installati nelle immediate vicinanze del carico distorcente. I pratica le armoniche di corrente dio ordine tre e suoi multipli circolano nel carico e nel reattore e non si propagano nella rete di alimentazione.

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Commenti e note

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di ,

Grazie Admin, veramente un bell'articolo. Mi stavo chiedendo l'entitaà della corrente di inserzione, considerando un reattore zig-zag, al momento dell'inserzione su una rete MT (perchè il quesito mi è stato posto). Potrebbe essere paragonabile a quella di un trasformatore di piccola potenza (10-12xIn)?

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di ,

Grazie anche a voi, eliop ed esisnc, siete molto benevoli. Il vostro apprezzamento è uno stimolo per continuare a fare qualcosa, con la speranza che possa essere utile a qualcuno.

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di ,

Grandissimo articolo,e un bel dipinto: unione perfetta tra tecnica e arte, un grazie all'ing. Martini.

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di ,

Bello....bello....bello.....articolo da conservare tra le pubblicazioni preziose per il lavoro e l'approfondimento della propria cultura tecnica. Complimenti!!!!!

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di ,

Un carico monofase su una fase divide la sua corrente sulle tre fasi del reattore. Se i carichi monofasi sono distribuiti sulle tre fasi, come si deve supporre, bisogna considerare il triplo del carico monofase massimo previsto.

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di ,

Grazie Admin, veramente un buon articolo. Ho cercato questo argomento sul sito qualche giorno fa e con mia sorpresa ho trovato la pagina non disponibile, capisco ora che ciò era dovuto ad una riedizione. Chiaro il funzionamento della macchina, ma guardando il catalogo di un produttore di questi reattori mi è sorto un dubbio. Egli indica in kVA la potenza apparente del dispositivo, ma, nota la corrente di neutro che si richiude al centro stella, come si può stimare la taglia corretta?

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di ,

Per poter trovare errori, sempre ve nefossero, dovrei rileggerlo per lo meno otto volte. Per adesso posso dirle che non ne ho visti. Saluti WAM

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di ,

Grazie! Ah, se trovate qualche errore segnalatelo!

Rispondi

di ,

Ben fatto complimenti articolo e quadro

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di ,

No, non è un autoritratto. E' un vecchietto che avevo fotografato negli anni settanta del secolo scorso alla mensa dei frati francescani. Nel 2000 ripescando la foto, ne ho ricavato un ritratto con i colori acrilici: ogni tanto tento di dipingere :)

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di ,

Buon articolo. Molto interessante e ben strutturato. Penso sia la prima dimostrazione che leggo sull'argomento. Chi e' il personaggio ritratto? Lei, Sig. Martini? WAM

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